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1，装载机单摇臂和双摇臂的区别

目前市场上双摇臂装载机还是很多的。 单摇臂的优于双摇臂产品。 单摇臂由于只有一个受力点，它的受力较双摇臂均已，而且劲大。配件越少故障率越低。 之前为什么采用双摇臂产品，是由于油缸的制造工艺上大直径的油缸在工艺上很复杂，直较径小的油缸成本相差悬殊。 还有单摇臂虽好，也是发展趋势，但它也有技术问题，如果不能解决大臂的受力问题，它与横担就会开焊。

装载机单摇臂和双摇臂的区别

2，装载机转向角度设计

任何车辆的转向角度基本都有一定的限度,装载机的转向角度比一般的载重车要大一些,因为装载机的工作状态的车速比较低. 车辆的转向角度如果太大,可能导致轮胎磨损严重,无法正常转向,此外加大转向角度就会影响车架的宽度,会干涉发动机和其他设备的布置.现有的转向角度应该是经过长期的使用实践得出来的最佳角度.
转向泵不行了，发动一段时间后液压油变稀了，方向泵压力不够转向困难。停止发动机一段时间后液压油变凉变稠后压力就又可以上去。更换方向泵。

装载机转向角度设计

3，关于装载机的几个问题

变矩器的液体是靠发动机的飞轮带动的，跟液压泵没有关系。液压泵是通过变速箱的输出轴提供动力转动。变矩器只是把发动机的动力传递给变速箱；变矩器是个传动部件，变速箱里面有离合器，用来调整输出扭矩，目前的行星式变速箱都是带有超越离合器的，它在传动系统中就起到一个重载和轻载的分析输出的功能。变速箱都是硬连接，液体就是润滑+散热；变速箱没有油压表，那是变矩器的。油压低了机器工作无力，油压高了就会导致液压系统过负荷，易损坏；机油压力看压力表，跟几缸几缸的没有关系，跟机油泵有关，油压低了，润滑不够，机器容易拉缸。
1.液压泵的齿轮与分动齿轮是硬连接，只要发动机一运行，它就会转起来。2.变矩器里面 也有离合片，而且还分一档离合片，二档离合片，倒档离合片。每个离合片分从动离合片和主动离合片。比如你挂一档后，一档的主从动片就会啮合。超越离合器的作用是遇到大阻力，它会将一涡二涡的力矩加起来输向输出轴3.其实主要是变速泵的压力，及行走泵的油压才是关键4.在60度怠速情况下油压力应该差不多在0.2-0.3MP及2-3公斤都是正常的，冬季刚启动会偏高，机油压力一般都可调。
我不是专业设计装载机的，但我以前帮徐工集团设计过装载机生产线，所以，对装载机略懂皮毛，对于你的问题，按照你的排题顺序，有以下看法： 1.装载在前举臂无论举出多少角度，都不可能翻车（你的意思应该是尾巴翘起来？！），如果你表达的意思是侧翻，那告诉你，根据机身的实际设计方案，最大不允许超过15度.其实，超过10度的感觉，人的大脑就会有大约几秒钟的失重感，因此是不可能驾车驾到侧翻15度的地步吧... 2.为什么要设计有斗齿呢？两个原因：第一，可以方便的装载粒状物体，如石块、沙粒等，第二，在铲斗接触被装载物之前，斗齿先接触被装载物，由于斗齿只有几个点，它的作用面积远远小于铲斗的那一条边的面积，根据帕斯卡定理，我们可以知道，这样一来，减小了受压面积就相当于减小了推进的阻力. 3.单缸和双缸，这个问题，无论是任何领域的设计师都有一个共同的解释：双缸是为了产生更大更稳定的举起力。另外，双缸设计可以有效地保护铲斗的均匀受力。 由于不是专业的，以上只供参考.

关于装载机的几个问题

4，关于ZL40装载机的铲斗的参数计算

轮式装载机工作装置设计中，要对其各个部件的强度进行计算，方法很多，算出的结果也很精确，但如果外载荷选择不当，计算将是没有用的。本文对轮式装载机工作装置计算工况，计算载荷进行讨论，提出外载荷的求解方法。1 计算位置和计算工况的确定 装载机工作装置强度计算中，应选择工作装置受力最大的位置为计算位置。分析装载机铲掘、运输，提升及卸载等作业过程，以装载机在水平面上铲掘物料时，工作装置受力最大。因此对工作装置强度计算应取装载机在水平面上作业，铲斗斗底与地面水平时为计算位置。 装载机工作装置计算工况，文献〔1〕、〔2〕中介绍了六种工况：①对称水平受力工况；②对称垂直受力后轮离地工况；③对称水平与垂直同时作用后轮离地工况；④水平受力偏载工况；⑤垂直受力偏载后轮离地工况；⑥水平偏载与垂直偏载后轮离地工况。对于④、⑤、⑥三种工况，由于偏载程度至今尚未研究清楚，若取极限位置进行强度计算，动臂板高应力区都达到了材料的屈服极限，这与实际测量数据出入较大，看来极限偏载工况的假设不尽合理，我们只讨论①、②、③种工况。根据对ZL30装载机工作装置进行强度分析，①、②种工况的应力大大小于第③种工况的应力，所以我们选工况③为计算工况。工况③是受垂直载荷和水平载荷作用后轮离地工况，由于目前载机设计中，转斗掘起力远远大于动臂掘起力，我们认为第③种工况是转斗缸掘起使后轮离地，当装载机继续铲装时，铲斗与动臂下铰点没有着地，动臂是个悬梁。我们取此工况为工作装置中动臂的计算工况，并把此工况作为工况A。另一种铲掘工况是铲斗与动臂的下铰点离地高度很小，在转斗作业时有可能接地成为一个支点，致使装载机的纵向稳定性增加，这种情况转斗缸力达到最大值，铲斗、拉杆、摇臂受力最大，我们把此工况作为B工况，为铲斗、拉杆、摇臂、销轴的计算工况。2 外载荷的确定 外载荷的确定在强度计算中是非常重要的。对于工况A中垂直载荷的计算方法，我们的观点与文献〔1〕、〔2〕、〔3〕一致，即按静态倾翻载荷确定垂直力。对水平力计算，文献〔1〕、〔2〕没有给出具体计算方法，文献〔3〕中没有考虑系统油压的影响。目前有两种方法，一是不考虑系统压力对水平力的影响，取装载机最大插入力，此时力偏大；一是扣除系统最高压力时，发动机传到驱动轮上牵引力，此时力偏小。我认为水平力的计算，应扣除在这种工况下实际工作压力时发动机传到驱动轮上的牵引力。对于工况B中的载荷计算方法目前还没有资料报道。2.1 载荷作用点的确定 铲斗承受的水平载荷Rx水平作用在斗刃的中间。根据GB10400-89掘起力定义，垂直载荷Rz作用在距斗刃100mm的中间，见图1。图1 外载荷作用点2.2 工况A载荷的确定2.2.1 垂直载荷Rz的计算由图1知式中：Gs——装载机整机重量；LA——装载机重心到前轮中心距离；LB——R2作用点到前轮中心距离。2.2.2 水平载荷Rx的计算2.2.2.1 连杆机构的几何关系 (1)斗四杆机构见图2，经过推导有以下关系式图2 斗四杆机构 （1） （2） （3）α4＝α2－α3 （4）α5＝180°－α1－α2 （5） （6）α7＝α6－α5 （7）L4＝R0.sinα4 （8）L5＝LO1.sinα3 （9） (2)斗油缸四杆机构见图3，经推导有以下关系式图3 斗油缸四杆机构 （10） （11） （12） α12＝α10－α11 （13） L6＝R5.sinα12 （14）2.2.2.2 水平载荷Rx的计算见图4图4 工作装置机构简图 （15）式中：PT——转斗缸推力；L1，L2，L3——结构参数；L4，L5，L6——通过(1)～(4)式求得。 (工作装置是单转斗缸) (16) (工作装置是双转斗缸) (17)式中：p——工作压力；D——转斗缸直径。 式(15)中有两个未知数PT，RX，但我们可以通过总体计算，导出RX和工作压力的关系式： MB＝F1(p) (18) RX＝F2(MB) (19)即 RX＝F（p） （20）式中：MB——工作泵消耗的扭矩(图5)。图5 工作泵消耗扭矩 可以通过逐次求出RX的精确值。首先将RX＝0代入(15)式求出PT，通过(16)，(17)式求出p，再由(20)式求出RX。然后再把RX值代入(15)式重复上述计算，这样经过多次计算，当两次RX值接近时，认为此时RX值为精确值，我们用此法对ZL30装载机工作装置外载荷进行计算，RX＝65559N，而不考虑油压时RX＝92567N，按系统最大压力时RX＝48211N，显然这几种计算方法相差较大，最大与最小的值相差一倍多，所以我们认为按我们以上介绍的方法计算是确切的。2.3 工况B载荷的确定见图6图6 垂直载荷计算简图 工况B载荷RZ的确定，应按以动臂下铰点处为支承点，后轮离地时计算得出的RZ和按转斗缸最大工作压力时计算得到的RZ中取其中较小值。 由稳定性确定的载荷RZ： (21) 由转斗缸最大工作压力确定的载荷RZ： (22)式中：D——转斗缸直径(如是双缸再乘以2)；p——转斗缸最大工作压力。3 结论 (1)装载机工作装置静强度计算的载荷工况：对于动臂取水平载荷和垂直载荷同时作用后轮离地工况，铲斗、摇臂、拉杆、销轴取以动臂前端为支承点掘起工况。 (2)动臂计算工况中，水平力RX的计算应考虑在此工况下工作压力对水平力的影响。 (3)提出的水平力RX的计算方法，通过对ZL30，ZL40装载机工作装置设计中的强度计算实际应用，认为是可行
zl40装载机自重应该是在12.5吨左右，现在40机市面上很少，只有少部分特殊工况才能用得到。

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